Özet: Şev stabilitesi (şev duraylılığı) hesabı, bir şevin kendi ağırlığı, yeraltı suyu, üstündeki yükler ve deprem etkisi altında kayıp kaymayacağını gösterir. Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği (TBDY 2018) Madde 16.13’e göre kaymaya karşı güvenlik sayısı γRk, dilim yöntemiyle (basitleştirilmiş Bishop) statik ve depremli durumlar için hesaplanır. Deprem etkisi kh = 0,2·SDS·ST ve kv = ±0,5·kh katsayılarıyla alınır ve özel riskler dışında γRk ≥ 1,10 yeterli kabul edilir. Aşağıdaki ücretsiz araç kritik kayma dairesini otomatik bulur, kesiti çizer ve PDF rapor verir.
Şev stabilitesi hesap aracı (TBDY 2018)
Şev yüksekliğini, şev açısını, en fazla üç zemin tabakasının parametrelerini, yeraltı suyu seviyesini ve deprem verilerini girin. Araç binlerce olası kayma dairesini dener ve statik durum ile düşey deprem ivmesinin iki yönü için en küçük güvenlik sayısını ayrı ayrı bulur.
Araç neler yapar?
- Kritik daireyi otomatik bulur: Şevin çevresindeki bir merkez ızgarasında farklı derinliklere inen daireleri dener, en küçük güvenlik sayısının çevresinde aramayı sıklaştırır. İsterseniz daireyi elle de girebilirsiniz.
- Deprem etkisini yönetmeliğe uygun alır: kh = 0,2·SDS·ST (Denk. 16.28) ile yatay kuvveti dairenin merkezine göre momentiyle birlikte hesaba katar; düşey katsayının yukarı ve aşağı yönünü ayrı ayrı dener.
- Tabakalı zemin ve yeraltı suyu: Üç yatay tabakaya kadar zemin, şev boyunca eğimli yeraltı suyu çizgisi, su altında doygun birim hacim ağırlık ve hidrostatik boşluk suyu basıncı.
- Şev tepesinde bina yükü ve eğimli arazi: Şev kenarından belirli bir mesafede başlayan yayılı yük (örneğin bina temel basıncı) ve şev üstündeki arazi eğimi tanımlanabilir.
- Güvenilirlik kontrolü: Bishop yönteminde sayısal sorun çıkaran (mα < 0,2) daireleri ayıklar, kayma türünü (şev yüzü, topuk, taban dairesi) belirtir ve dilim tablosunu gösterir.
- PDF rapor: Girdiler, kesit çizimi, kritik daireler, TBDY madde atıflı kontroller ve dilim tablosu tek dosyada.
Şev stabilitesi nedir?
Şev, doğal bir yamaç ya da kazı ve dolgu ile oluşturulmuş eğimli zemin yüzeyidir. Yol yarmaları, bina temel kazıları, teraslı arsalar, dolgu setleri ve dere kenarları birer şevdir. Şevdeki zemin kütlesi, ağırlığı nedeniyle sürekli olarak aşağı doğru kaymaya zorlanır. Zeminin kayma direnci (kohezyon c′ ve içsel sürtünme açısı φ′) bu harekete karşı koyar.
Şev stabilitesi ya da yönetmelikteki adıyla şev duraylılığı, bu iki etki arasındaki dengenin ne kadar güvenli olduğunu ifade eder. Sayısal ölçüsü güvenlik sayısıdır: kaymaya karşı koyan etkilerin toplamı, kaymaya zorlayan etkilerin toplamına bölünür. Güvenlik sayısı 1,0 ise şev kaymanın eşiğindedir; 1,0’ın altına düştüğünde kayma beklenir.
Şevlerin kaymasında en sık görülen tetikleyiciler şunlardır:
- Yeraltı suyunun yükselmesi: Uzun süreli yağışlar, kırılan su ve kanalizasyon boruları, drenajın tıkanması. Boşluk suyu basıncı zeminin efektif gerilmesini ve sürtünme direncini azaltır.
- Topuğun kazılması: Şevin alt kısmından yapılan kazı, kaymaya karşı koyan kütleyi ortadan kaldırır. Bina temel kazılarında en sık karşılaşılan durumdur.
- Tepeye yük gelmesi: Şev kenarına yakın yapılan bina, dolgu veya malzeme stoku kaydırıcı kuvveti artırır.
- Deprem: Yatay ve düşey ivmeler kayan kütleye ek kuvvet uygular. Statik durumda güvenli görünen bir şev deprem sırasında kayabilir.
TBDY 2018’de şev duraylılığı (Madde 16.13)
Şevlerin deprem etkisi altındaki duraylılığı TBDY 2018 Bölüm 16’da, Madde 16.13’te düzenlenmiştir. Yönetmeliğin bu bölümü, doğal ya da yapay şevlerin üzerinde ve yakınında inşa edilecek yapıların tasarım depremi etkisinde güvenliğini ve kullanılabilirliğini korumayı amaçlar. Öne çıkan maddeler şunlardır:
| Madde | Konu | Kısaca |
|---|---|---|
| 16.13.1 | Kapsam | Şev, deprem etkisinde duraylı ve işlevsel kalmalıdır. DTS = 4 olan binalar için depremli analiz yapılmayabilir. |
| 16.13.2 | Destekli şevler | Duvar, kazık, ankraj veya çivi ile desteklenen şevlerde zemin-yapı etkileşimi analizi gerekir. |
| 16.13.4 | Güvenlik koşulu | Et ≤ Rt / γRk (Denk. 16.27); γRk ≥ 1,0 kaymaya karşı tasarım güvenlik sayısıdır. |
| 16.13.5 | Analiz türü | Depremde killi zeminlerde drenajsız kayma dayanımı cu ile toplam gerilme, kumlu zeminlerde efektif gerilme analizi. |
| 16.13.7 | Yöntem | Eşdeğer statik limit denge, sonlu elemanlar veya dinamik analiz. Sıvılaşabilir ve hassas zeminlerde eşdeğer statik yöntem kullanılmaz. |
| 16.13.9 | Deprem kuvvetleri | FH = 0,5·W·(0,4·SDS·ST), FV = ±0,5·FH (Denk. 16.28) |
| 16.13.10 | Topoğrafik büyütme | DTS = 1, 1a, 2, 2a yapılar için ST dikkate alınır. |
| 16.13.11 | Dilim yöntemi | Bishop yöntemi bağıntıları (Denk. 16.29–16.32); özel riskler dışında γRk ≥ 1,10 yeterli kabul edilir. |
Yönetmelik ayrıca temellerin şevler, heyelan bölgeleri ve kazılar yakınında bulunması durumunda genel stabilite analizinin 16.13’e göre yapılmasını ister (Madde 16.7.1.2). Şev duraysızlığı tehlikesi olan eğimli arazilerde inşa edilecek yapılar için geoteknik raporda kazı ve inşa adımları dikkate alınarak şev duraylılık analizi yapılması ve önlemlerin belirlenmesi gerekir (Madde 16.2.2.2).
Kaymaya karşı güvenlik sayısı γRk nasıl hesaplanır?
Dilim yönteminde olası kayma yüzeyi bir daire yayı olarak kabul edilir. Kayan kütle düşey dilimlere bölünür. Her dilim için ağırlık (W), dilim tabanının yatayla yaptığı açı (α), tabandaki boşluk suyu basıncı (u) ve zeminin kayma direnci hesaplanır. Ardından dairenin merkezine göre moment dengesi kurulur.
TBDY 2018 Madde 16.13.11, zemin dayanım parametrelerinin güvenlik sayısına bölünmesiyle mobilize olan kayma direncine ulaşıldığını kabul eder (Denk. 16.29): τmob = c′/γRk + σ′·tanφ′/γRk. Bu kabulle elde edilen basitleştirilmiş Bishop bağıntıları şöyledir:
Statik durum (Denk. 16.30):
γRk = Σ [ (c′·b + (W − u·b)·tanφ′) / mα ] / Σ W·sinα
Depremli durum (Denk. 16.31):
γRk = Σ [ (c′·b + (W·(1 − kv) − u·b)·tanφ′) / mα ] / Σ [ W·(1 − kv)·sinα + kh·W·(cosα − Hc/R) ]
mα = cosα · (1 + tanα·tanφ′ / γRk) (Denk. 16.32)
Burada b dilim genişliği, Hc dilim tabanının orta noktasından dilimin ağırlık merkezine olan düşey uzaklık, R ise dairenin yarıçapıdır. γRk denklemin iki tarafında da bulunduğu için sonuç ardışık yaklaşımla bulunur: bir başlangıç değeri seçilir, mα hesaplanır, yeni γRk bulunur ve değer değişmeyene kadar tekrarlanır. Yönetmelik metninde kohezyon terimleri ayrı yazılmıştır. Kohezyon terimi dilim taban uzunluğuyla (b/cosα) birlikte yazıldığında yukarıdaki kısa yazımla özdeştir. Aracımız bu tutarlı biçimi kullanır.
Kritik kayma dairesi
Tek bir daire için bulunan güvenlik sayısı, şevin güvenliğini göstermez. Şevin güvenlik sayısı, olası bütün kayma yüzeyleri arasındaki en küçük değerdir. Bu yüzeye kritik kayma dairesi denir. Elle seçilen tek bir daireyle yapılan hesap, kritik daire kaçırıldığı için çoğu zaman güvensiz tarafta kalır. Aracımız her durum (statik, kv yukarı, kv aşağı) için kritik daireyi ayrı ayrı arar; çünkü deprem etkisi altında kritik daire statik durumdakinden farklı olabilir.
Kritik daire, nereden geçtiğine göre üç gruba ayrılır:
- Şev yüzü dairesi: Şev yüzeyinden, topuğun üstünden çıkar. Dik şevlerde ve sürtünme açısı yüksek zeminlerde görülür.
- Topuk dairesi: Tam şev topuğundan çıkar. Orta eğimli şevlerde en sık görülen durumdur.
- Taban (derin) daire: Topuğun ilerisinden çıkar ve topuğun altına iner. Yatık şevlerde, yumuşak killerde ve altta sağlam tabakanın derinde olduğu durumlarda görülür.
Deprem katsayıları: kh, kv ve ST
Eşdeğer statik analizde deprem, kayan kütleye ve şev üzerindeki yüklere etkiyen yatay ve düşey eylemsizlik kuvvetleriyle temsil edilir (Madde 16.13.9). Denk. 16.28’deki FH = 0,5·W·(0,4·SDS·ST) ifadesi, yatay katsayının kh = 0,2·SDS·ST olduğunu gösterir.
| Büyüklük | Bağıntı | Açıklama |
|---|---|---|
| Yatay katsayı | kh = 0,2·SDS·ST | SDS: kısa periyot tasarım spektral ivme katsayısı (DD-2) |
| Düşey katsayı | kv = ± 0,5·kh | Yukarı ve aşağı yön ayrı ayrı denenir |
| Topoğrafik büyütme | ST = 1,0 – 1,4 | β ≤ 15° için ihmal edilebilir; sırtlarda β ≥ 30° için ST ≥ 1,4, daha küçük açılarda ST ≥ 1,2 |
| Gerekli güvenlik | γRk ≥ 1,10 | Özel riskler içeren durumlar hariç (16.13.11 c) |
SDS değeri parselin koordinatına ve yerel zemin sınıfına göre AFAD Türkiye Deprem Tehlike Haritaları’ndan alınan SS ile hesaplanır. Bunun için TBDY 2018 tasarım spektrumu aracımızı kullanabilirsiniz. Topoğrafik büyütme, iki boyutlu topoğrafik düzensizliklerde (uzun vadiler, 30 m’den yüksek tepeler) ve göçme yüzeyinin şev tepesine yakın geçtiği durumlarda dikkate alınır. Göçme yüzeyinin tabana yakın geçtiği potansiyel heyelan bölgelerinde ihmal edilebilir.
Zemin parametreleri ve yeraltı suyu
Şev stabilitesi hesabının güvenilirliği, girilen zemin parametrelerinin doğruluğuna bağlıdır. Parametreler sondajlar, arazi deneyleri ve laboratuvar deneyleriyle belirlenmeli, geoteknik raporda verilmelidir. Sondajlar olası kayma yüzeyi derinliklerinin yeterince altına inmelidir (Ek 16A, Madde 16A.1.4 c).
- Efektif parametreler (c′, φ′): Statik durumda ve depremde kumlu, çakıllı zeminlerde kullanılır. Boşluk suyu basıncı ayrıca hesaba katılır.
- Drenajsız kayma dayanımı (cu): Depremde killi zeminlerde kullanılır (Madde 16.13.5). Araçta bu durumda c′ yerine cu, φ′ yerine 0 girilir. φ = 0 girilen tabakalarda araç toplam gerilme analizi yapar ve boşluk suyu basıncını ayrıca düşmez.
- Eski heyelan bölgeleri: Depremle yeniden tetiklenme riski olan eski heyelanlarda büyük şekil değiştirmelere karşılık gelen (kalıcı, rezidüel) dayanım değerleri kullanılmalıdır (Madde 16.13.6).
- Yeraltı suyu: Araç, şev tepesinde ve topuğunda girilen su derinlikleri arasında doğrusal bir su çizgisi oluşturur. Su çizgisinin altında doygun birim hacim ağırlık ve hidrostatik boşluk suyu basıncı (u = γw·hw) kullanılır.
Araçtaki hazır zemin değerleri yalnızca ön değerlendirme ve parametre duyarlılığını görmek içindir. Aynı adı taşıyan iki zeminin dayanımı arasında büyük farklar olabilir. Proje hesabında mutlaka deney sonuçları kullanılmalıdır.
Örnek: 10 m yüksekliğinde 1,5:1 eğimli şev
Aracın varsayılan örneğinde 10 m yüksekliğinde, 33,7° (yaklaşık 1,5 yatay : 1 düşey) eğimli bir şev ele alınmıştır. Üstte 4 m kalınlığında siltli kil (c′ = 10 kPa, φ′ = 22°), altta katı kil (c′ = 18 kPa, φ′ = 24°) bulunur. Sağlam tabaka topuktan 6 m derindedir. Yeraltı suyu tepede 5 m, topukta 0,5 m derinliktedir. Deprem için SDS = 0,60 ve ST = 1,0 alınmıştır; buna göre kh = 0,2 × 0,60 × 1,0 = 0,12 ve kv = ±0,06 olur.
| Durum | Statik γRk | Deprem, kv yukarı | Deprem, kv aşağı |
|---|---|---|---|
| Temel örnek | 1,48 | 1,19 | 1,18 |
| Yeraltı suyu yok | 1,63 | 1,33 | 1,29 |
| Şev 2:1’e yatırıldı (β = 26,6°) | 1,69 | 1,28 | 1,29 |
| Tepeye 30 kPa yük (kenardan 2 m geride) | 1,39 | 1,11 | 1,10 |
| Topoğrafik büyütme ST = 1,2 | 1,48 | 1,14 | 1,13 |
| SDS = 1,00 (yüksek deprem tehlikesi) | 1,48 | 1,03 | 1,04 |
Tablo, statik durumda rahat görünen bir şevin deprem etkisinde sınıra yaklaştığını açıkça gösteriyor. Şev tepesine yakın yapılan bina yükü ve yüksek deprem tehlikesi, güvenlik sayısını 1,10’un altına düşürebilir. Yeraltı suyunu düşürmek (drenaj) ve şevi yatırmak ise güvenliği belirgin biçimde artırır.
Şev stabilitesi hesabında sık yapılan hatalar
- Yanlış deprem katsayısı: Şevler için kh = 0,2·SDS·ST kullanılmalıdır. İstinat duvarları için verilen kh = 0,4·SDS/r bağıntısı (Madde 16.12.2.1, Denk. 16.22, Tablo 16.7) şevlere uygulanmaz. Bu iki ifade bazı durumlarda tesadüfen aynı sonucu verse de genel olarak farklıdır.
- Yatay kuvvetin momentinde kv kullanmak: Denk. 16.31’in paydasındaki moment terimi kh·W·(cosα − Hc/R) şeklindedir. Burada yanlışlıkla kv kullanılırsa yatay deprem kuvveti yarıya iner. kv’nin negatif yönünde ise yatay kuvvet şevi tutan bir kuvvete dönüşür. İncelediğimiz bir örnek kesitte bu hata, doğru hesapta 1,09 çıkan (yetersiz) güvenlik sayısını 1,52 (yeterli) gösteriyordu.
- Tek daireyle yetinmek: Elle seçilen bir daire kritik daire değilse sonuç güvensiz tarafta kalır. Kritik daire her durum için ayrı aranmalıdır.
- Düşey depremin tek yönünü denemek: kv’nin yukarı ve aşağı yönü farklı sonuç verir; ikisi de kontrol edilmelidir.
- Yeraltı suyunu ihmal etmek veya tamamen doygun kabul etmek: Suyun hiç olmadığını kabul etmek güvensiz, yüzeye kadar çıktığını kabul etmek aşırı güvenli olabilir. Su seviyesi sondaj ölçümlerine ve mevsimsel değişime göre belirlenmelidir.
- Killerde efektif parametrelerle deprem analizi: Yönetmelik, depremde killi zeminlerde drenajsız dayanımla toplam gerilme analizi ister.
- Sıvılaşabilir zeminde eşdeğer statik yöntem: Gevşek, suya doygun kumlarda önce sıvılaşma değerlendirilmelidir. Bu zeminlerde eşdeğer statik limit denge yöntemi kullanılmaz (Madde 16.13.7).
Güvenlik sayısı yetersiz çıkarsa ne yapılır?
γRk gerekli değerin altında kalıyorsa şevin geometrisi, su koşulları veya taşıyıcı önlemlerle güvenliğin artırılması gerekir. Yaygın çözümler şunlardır:
- Şevi yatırmak veya basamaklandırmak: Şev açısını azaltmak ve ara berme (basamak) yapmak en etkili ve ekonomik yoldur; ancak parsel sınırları buna her zaman izin vermez.
- Drenaj: Yatay drenler, drenaj hendekleri, tepe kanalları ve yüzey suyu kontrolü yeraltı suyunu düşürür ve boşluk suyu basıncını azaltır.
- Topukta ağırlık dolgusu: Topuğa yapılan taş veya kaya dolgu kaymaya karşı koyan kütleyi artırır.
- Tepedeki yükü uzaklaştırmak: Bina ve dolgu yüklerini şev kenarından geriye almak kaydırıcı momenti azaltır.
- İstinat ve iksa yapıları: Ağırlık duvarları, kazıklı perdeler, ankrajlı veya zemin çivili sistemler. Bu tür destekli şevlerde zemin-yapı etkileşimini dikkate alan analiz gerekir (Madde 16.13.2). Taş duvarlarda ön boyutlandırma için taş istinat duvarı hesap aracımızı kullanabilirsiniz.
- Zemin iyileştirme: Jet grout, derin karıştırma ve benzeri yöntemler (TBDY Ek 16D).
Şev üzerinde veya yakınında bina yapılacaksa
Eğimli arsalarda, yamaç üstü parsellerde ve derin bodrum kazısı gerektiren binalarda şev stabilitesi, statik projenin ve temel tasarımının ayrılmaz parçasıdır. Kazı sırasında oluşan geçici şevler de değerlendirilmelidir. Komşu bina temellerinin yakınındaki kazılarda iksa sistemi gerekebilir. Antalya’da şev üzerindeki veya yakınındaki binalarınızın statik projesi, istinat yapıları ve mevcut binaların deprem performans analizi için bize ulaşabilirsiniz.
Eğimli arazide projeniz için görüşelim
Arsanızın konumunu ve kesitini iletin; şev, istinat ve temel çözümünü birlikte değerlendirelim.
İlgili yazılar ve araçlar
Şev stabilitesi hakkında sık sorulan sorular
Şev stabilitesi güvenlik sayısı kaç olmalı?
TBDY 2018 Madde 16.13.11’e göre özel riskler içeren durumlar hariç kaymaya karşı güvenlik sayısı γRk ≥ 1,10 yeterli kabul edilir. Yönetmelikteki tanıma göre γRk 1,0’dan küçük olamaz. Uygulamada statik durum için idare şartnameleri veya proje koşulları daha yüksek değerler (çoğunlukla 1,3–1,5) isteyebilir; bu durumda araçtaki gerekli değerler değiştirilebilir.
TBDY 2018’de şevler için deprem katsayısı nedir?
Madde 16.13.9’daki Denk. 16.28’e göre yatay eylemsizlik kuvveti FH = 0,5·W·(0,4·SDS·ST) olarak alınır. Bu, yatay katsayının kh = 0,2·SDS·ST olduğu anlamına gelir. Düşey katsayı kv = ±0,5·kh olup iki yön ayrı ayrı denenir.
Bishop yöntemi nedir?
Bishop yöntemi, dairesel kayma yüzeyleri için kullanılan bir dilim yöntemidir. Kayan kütle düşey dilimlere bölünür, dilimler arası düşey kuvvetler ihmal edilir ve dairenin merkezine göre moment dengesi kurulur. Güvenlik sayısı denklemin iki tarafında yer aldığı için ardışık yaklaşımla bulunur. TBDY 2018 Denk. 16.30–16.32 bu yöntemin bağıntılarıdır.
Hangi binalar için şev stabilitesi analizi gerekir?
Doğal veya yapay şevlerin üzerinde ya da yakınında yapılacak binalarda ve temellerin şev, heyelan bölgesi veya kazı yakınında bulunduğu durumlarda analiz gerekir (Madde 16.13.1 ve 16.7.1.2). Şev duraysızlığı tehlikesi olan eğimli arazilerde geoteknik raporda kazı ve inşa adımlarını dikkate alan analiz yapılır. Deprem tasarım sınıfı DTS = 4 olan binalar için depremli analiz yapılmayabilir.
Topoğrafik büyütme katsayısı ST ne zaman kullanılır?
DTS = 1, 1a, 2 ve 2a yapılar için yapılan analizlerde, iki boyutlu topoğrafik düzensizliklerde (uzun vadiler, yüksekliği 30 m’yi aşan tepeler) ve göçme yüzeyinin şev tepesine yakın geçtiği durumlarda kullanılır. Şev açısı 15° veya daha az ise ihmal edilebilir. Tepe genişliği taban genişliğinden küçük sırtlarda β ≥ 30° için en az 1,4, daha küçük açılarda en az 1,2 alınır.
Killi zeminlerde hangi parametreler kullanılır?
Madde 16.13.5’e göre deprem durumunda killi zeminlerde drenajsız kayma dayanımı cu ile toplam gerilme analizi, kumlu zeminlerde efektif gerilme analizi yapılır. Uzun dönem statik durum için killerde de efektif parametreler (c′, φ′) kullanılır. Araçta drenajsız analiz için kohezyon yerine cu, sürtünme açısı olarak 0 girilir.
Yeraltı suyu şev stabilitesini nasıl etkiler?
Yeraltı suyu, kayma yüzeyinde boşluk suyu basıncı oluşturur ve zeminin efektif gerilmesini, dolayısıyla sürtünme direncini azaltır. Yazıdaki örnekte suyun olmaması statik güvenlik sayısını 1,48’den 1,63’e çıkarmaktadır. Bu nedenle drenaj, şev güvenliğini artırmanın en etkili yollarından biridir.
Hesap aracının sonucu projede kullanılabilir mi?
Araç, TBDY 2018 Madde 16.13’e uygun bir ön tasarım ve kontrol hesabı yapar ve sonucunu PDF rapor olarak verir. Zemin parametreleri sondaj ve laboratuvar deneylerine dayanmalıdır. Karmaşık geometri, dairesel olmayan kayma yüzeyleri, sıvılaşma riski veya destekli şevler için geoteknik mühendisinin ayrıntılı analizi gerekir.
Kaynaklar ve yönetmelik maddeleri
- Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği (TBDY 2018), Resmî Gazete 18.03.2018, Sayı 30364 (mükerrer):
- Madde 16.13.1 – 16.13.11, Denk. 16.27 – 16.32 (deprem etkisi altında şevlerin duraylılığı)
- Madde 16.2.2.2 (geoteknik rapor), Madde 16.7.1.2 (şev ve kazı yakınındaki temeller)
- Ek 16A (zemin araştırmaları), Ek 16D (zemin iyileştirme)
- Eurocode 7 – TS EN 1997-1, Bölüm 11 (genel stabilite) ve Eurocode 8 – TS EN 1998-5, Madde 4.1.3 (şev stabilitesi).
- Bishop, A. W. (1955), “The use of the slip circle in the stability analysis of slopes”, Géotechnique, 5(1), 7–17.
Bu yazı ve hesap aracı bilgilendirme ve ön tasarım amaçlıdır. Şev stabilitesi değerlendirmesi zemin araştırmalarına dayanan geoteknik rapor, yönetmeliğin güncel ve tam metni ve projeden sorumlu mühendisin değerlendirmesi esas alınarak yapılmalıdır.
Binanız için mühendislik desteği mi gerekiyor?
Hermes Proje, Antalya merkezli ve Bakanlık lisanslı bir riskli yapı tespit kuruluşudur. Binanızın adresini iletin, süreci birlikte planlayalım.
